Схема и тип подкрановых конструкций назначаются в зависимости от грузоциента упругой податливости опоры, типа грунтов и оснований. Рекомендуется выбирать схему и тип подкрановых систем согласно табл.6.5.

Сечение подкрановых балок принимается в виде симметричного двутавра из прокатных широкопол очных двутавров (для кранов группы режима работы 1К-ЗК) или из трех листов в виде сварного двутавра. В некоторых случаях для поясов балок составного сечения возможно выполнение поясов из пакета листов, соединенных на сварке или высокопрочных болтах. При поточном изготовлении следует проектировать балки с одинаковой шириной поясов.

Минимальная ширина верхнего пояса определяется типом применяемого рельса и способом его крепления к подкрановой балке. При этом следует руководствоваться рекомендациями табл.6.6.

Минимальная ширина верхнего пояса сварной подкрановой балки принимается 250 мм, нижнего - 200 мм.

Толщина стенки существенно зависит от значения давления катка крана, являющегося определяющим фактором местной устойчивости. Толщину стенки балки можно определить по формуле t-(6 + 3h), где h - высота балки, м. Минимальная толщина стенки может составлять 1/70 1/200 высоты балки.

При проектировании подкрановых балок на высокопрочных болтах рекомендуется выбирать сплошностенчатое сечение, состоящее из вертикального листа, верхнего пояса из двух уголков и поясного листа или пакета листов, нижнего пояса из двух уголков. Поясной лист или пакет листов в нижнем поясе может не применяться. Для разрезных подкрановых балок рекомендуется проектировать комбинированную болто-сварную балку с верхним поясом из двух уголков и поясного листа и нижним поясом из листа, приваренного к стенке балки (рис.6.6 г,д).

Вертикальные предельные прогибы балок для кранов группы режимов работы 1К-8К устанавливаются СНиП 2.01.07-85*. Если в одном пролете здания применяются балки разных пролетов, то при определении предельного прогиба следует учитывать, что разница уровней головок рельса в одном разрезе здания не должна превышать 20 мм. Балки больших пролетов следует проектировать со строительным подъемом. При этом прогиб вычисляется как разница расчетного прогиба от вертикальной нагрузки и строительного подъема.

При проектировании подкрановых ферм рекомендуется пояса принимать параллельными с треугольной решеткой и нисходящим опорным раскосом.

Верхний пояс фермы назначается двутаврового сечения из прокатного или сварного двутавра. Решетка центрируется на нижнюю грань верхнего пояса и принимается, как правило, таврового сечения их двух уголков или распущенного двутавра. Опирание подкрановой фермы на колонны осуществляется по нижней грани верхнего пояса (рис.6.5 в). Высота подкрановых ферм назначается равной 1/6 1/8 пролета (высота фермы Н считается от центра тяжести нижнего пояса до нижней грани верхнего пояса). Длину панели верхнего пояса рекомендуется назначать кратной 3 м и равной 0,8 ^-1,3Н.

Подкрано во-подстропильные фермы (ППФ) проектируются с ездовым нижним поясом коробчатого сечения и восходящим (сжатым) опорным раскосом (рис.6.7). Решетка центрируется на ось, лежащую на (0,2-0,3)/гп ниже верхней грани нижнего пояса фермы (hn - высота нижнего пояса). Решетка и верхний пояс фермы проектируются Н-образного сечения. Высоту ППФ рекомендуется принимать 1/5-1/8 пролета, причем высотой фермы считается расстояние от оси верхнего пояса до оси центрации решетки на нижний пояс. Длину панелей нижнего пояса назначают кратной 3 м. Монтажные стыки подкрановых балок и подкраново-подстропильных ферм выполняются на сварке и высокопрочных болтах.

Расчет и конструирование подкрановых конструкций следует выполнять в соответствии со следующими требованиями СНиП П-23-81*: проверкой прочности по табл.6.8; проверкой устойчивости стенок балок по табл.6.7; проверкой выносливости по указаниям разделов 9 и 13 СНиП П-23-81*. При проектировании подкрановых балок с соединениями элементов на высокопрочных болтах (ВПБ) необходимо учитывать особенности их изготовления и расчета.

Контакт стенки балки с верхним поясным листом рекомендуется выполнять плотным, обеспечивающим непосредственную передачу вертикального давления (через пристроганную или плотно подогнанную стенку с шероховатостями не более 0,3 мм).

Поясные уголки могут быть равнополочные и неравнополочные. Площадь поясных уголков должна быть не менее 30 % всей площади пояса. Горизонтальные полки уголков верхнего пояса выбираются с учетом возможности размещения подкранового рельса. Это требование удовлетворяется при ширине горизонтальной полки > 160 мм. Вертикальные полки уголков верхнего пояса принимаются из условия размещения высокопрочных болтов - минимальная ширина полок принимается 100 мм. Толщину полки уголков следует принимать не менее 10 м. Калибр уголков нижнего пояса принимается из условий размещения высокопрочных болтов, жесткости поясов, размещения крепления связей по нижним поясам и рациональной компоновки сечения балки. Минимальную ширину полок уголков принимать 100 мм.

Пояса могут выполняться из пакета листов, состоящего не более чем из трех листов. При этом следует стремиться к минимальному количеству листов в пакете. Минимальную ширину листов верхнего пояса принимают 460 мм. В пакете прикрепление каждого из листов за местом своего теоретического обрыва следует рассчитывать на половину усилия, которое может быть воспринято сечением листа. Прикрепление каждого листа на участке между действительным местом его обрыва и местом обрыва предыдущего листа следует рассчитывать на полное усилие, которое может быть воспринято сечением листа.

Минимальную расчетную ширину не окаймленного свеса bef сжатого поясного листа следует принимать из условия bej-/t= 0,5JE/Ry, где t - толщина свеса; Ry - расчетное сопротивление.

Тормозную балку рекомендуется выполнять из сплошного листа и соединять с верхним поясом по всей длине на высокопрочных болтах. Прогибы тормозных конструкций не должны превышать 1/2000 пролета.

Нижние пояса балок пролетом более 12 м следует развязывать связями в уровне нижнего пояса. Гибкость растянутого нижнего пояса должна быть не более 150. Нижние пояса неразрезных подкрановых балок следует развязывать с учетом обеспечения устойчивости сжатого нижнего пояса.